钢塔对间冷散热器换热性能的影响

引用本文

石磊, 王锦, 薛海君, 石诚. 钢塔对间冷散热器换热性能的影响[J]. 北京交通大学学报, 2017,41(4): 70-76.
SHI Lei, WANG Jin, XUE Haijun, SHI Cheng. Influence of steel tower on the heat transfer characteristics of indirect air cooled radiator[J]. JOURNAL OF BEIJING JIAOTONG UNIVERSITY, 2017,41(4): 70-76.
Doi:10.11860/j.issn.1673-0291.2017.04.010 复制到剪切板

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钢塔对间冷散热器换热性能的影响

石磊^1,², 王锦¹, 薛海君², 石诚³

1. 北京交通大学土木建筑工程学院,北京 100044

2. 双良节能系统股份有限公司,江苏江阴 214444

3. 中国国际工程咨询公司,北京 100048

第一作者:石磊(1973—),男,河南信阳人,高级工程师,博士.研究方向为复杂流动和传热的模拟和优化.email: lshi@bjtu.edu.cn

收稿日期: 2016-09-05

基金: 中央高校基本科研业务费专项资金(2011JBM266)

摘要

利用计算传热学软件Fluent,在自然通风状态下,对国内首个2×660 MW机组钢结构外覆铝板冷却塔间接空冷散热器的流动和换热性能进行数值模拟、分析和研究.考核工况下,水平加强环对散热器换热量和钢塔通风量的影响约占设计值的2.7%;铝板换热量约占机组排热量的0.6%;随着环境风速的增大,钢塔抽力逐渐降低;当环境风速高于10 m/s时,出现塔内热空气流出冷却柱的现象;当环境风速高于20 m/s时,塔内出现“穿堂风”,间冷散热器的换热量和钢塔通风量明显增加;当环境风速低于12 m/s时,随着环境风速的增大,间冷散热器的换热量和钢塔通风量逐渐降低;当环境风速高于12 m/s时,随着环境风速增加,间冷换热量和钢塔通风量呈增大趋势.

关键词: 钢塔; 间接空冷散热器; 数值模拟; 空冷塔; 自然通风; 优化设计

中图分类号:TK264.1

Influence of steel tower on the heat transfer characteristics of indirect air cooled radiator

SHI Lei¹, WANG Jin¹, XUE Haijun², SHI Cheng³

1. School of Civil Engineering, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, China

2. Shuangliang Eco-energy, Jiangyin Jiangsu 214444, China

3. China International Engineering Consulting Corporation, Beijing 100048, China

Fund:Foundation item:Fundamental Research Funds for the Central Universities(2011JBM266)

Abstract

By using the numerical heat transfer software FLUENT, the flow and thermal characteristics of the first 2×660 MW units indirect air cooled radiator(IACR) in China is numerically simulated, analyzed and studied under natural draft, whose steel-structured air cooling tower is coated with aluminum sheet. Under the performance assessment working condition set in this paper, the difference value of the heat transfer amount of IACR and ventilation volume of steel tower between units with and without horizontal stiffening rings takes up about 2.7% of the designed heat transfer amount. The heat transfer amount of aluminum plates takes up about 0.6% of the power units' heat rejection amount. The driving force of steel tower decreases as wind speed increases. Hot air in steel tower flow out through cooling column as wind speed is greater than 10m/s. Wind gust through the tower appears as wind speed is greater than 20m/s, and the heat transfer amount of IACR and ventilation volume of steel tower apparently increase. When envi-ronmental wind speed is less than 12m/s, heat transfer amount of IACR and air flow rate of steel tower gradually decrease as wind speed increases. When environmental wind speed is greater than 12m/s, heat transfer amount of IACR and air flow rate of steel tower tend to increase as wind speed decreases. When environmental wind speed is greater than 12m/s, heat exchange rate of IACR and air flow rate of steel tower show the tendency of increase as wind speed decreases.

Keyword: steel tower; indirect air cooled radiator; numeral simulation; air cooling tower; natural draft; optimal design

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国家发改委要求北方缺水地区燃煤电站高度重视节约用水, 原则上应建设大型空冷机组, 机组耗水指标要控制在0.18m³/(s∙ GW)以下^[1].截至2014年末, 国内已投产的空冷机组总容量约为200 GW, 其中, 直接空冷机组容量约为125.38 GW, 约占62.64%; 间接空冷机组容量约为74.78 GW, 约占37.36%^[2].目前, 直接和间接空冷机组的最大单机容量都在中国.

与直接空冷相比, 间接空冷具有机组背压低、煤耗低和抗风能力强等优点.20世纪90年代, 我国从国外引进了200 MW级海勒式和哈蒙式间接空冷机组.翟志强等^[3]对自然通风干冷塔进行模型试验, 揭示了横向风对空冷塔流场的影响机理.赵振国等^[4]对大同二电厂200 MW间接空冷塔进行了现场测试, 分析了自然风对空冷塔的不利影响, 并提出了改善措施.Su等^[5]对间冷散热器进行了数值模拟, 并与现场试验进行对比研究.后期, 翟志强等^[6]又通过冷态模型实验研究了横风下单塔与沿风向纵向排列的双塔的流场特性, 揭示了横风对空冷塔及塔群空气动力场的影响因素, 并提出多种改善措施.

2009年来, 间接空冷系统在我国发展迅速.间接空冷散热器(包括材质、管排数、管间距、翅片、翅化比、水流程等)、空冷塔、系统流程、单机容量、机塔匹配方式等都发生较大变化, 间接空冷系统出现了一些新形式.石磊等^[7]和刘志云等^[8]分别对散热器塔内水平布置的间冷塔和直冷塔性能进行研究, 指出随着环境风速的增大, 换热管束的换热量差异增加, 总换热量减少.杨立军等^[9]对某6× 1 000 MW间接空冷塔进行了CFD数值模拟.未考虑钢塔加强环的影响, 石磊等^[10]对小型钢塔间冷系统性能进行了初步探讨.Zhao等^{[11, 12]}对间冷散热器数值模型进行了总结, 分析了fluent换热器模型的优点, 采用空气入流偏转角分析冷却三角内两冷却柱冷却性能差异, 并指出环境大风下, 空气导流措施可有效降低进风偏离度, 提高间冷塔整体冷却性能.

间接空冷系统主要构筑物是冷却塔(空冷塔).空冷塔分为钢筋混凝土塔、钢结构外覆铝板冷却塔(简称钢塔)、钢结构玻璃钢冷却塔等.国内电厂多采用钢筋混凝土双曲线型空冷塔, 小机组中少量采用玻璃钢冷却塔, 大型钢结构冷却塔在国内尚无投运业绩.世界范围内, 仅伊朗、亚美尼亚、叙利亚等地震高烈度国家的电厂中有钢塔投运业绩.钢塔共有约21台机组, 其中20台为200 MW级^[13].上述间冷散热器的研究绝大多数均针对混凝土冷却塔, 钢塔对间冷散热器换热性能的影响尚不清楚.

钢塔具有抗震性能好、材料绿色环保、可回收利用、施工快、造价低等优点, 与钢筋混凝土冷却塔相比, 节省了大量的混凝土.因此, 钢塔在国内日益受到重视.2015年1月, 《新疆信友奇台2× 660 MW发电机组工程间接空冷散热系统设备技术协议》的签订, 标志着钢塔在我国电厂首次应用, 这也是世界上最高、最大的钢塔^[14].随后, 山西鑫磊2× 350 MW间冷“ 两机一塔” 项目也采用了钢塔.大唐宁夏平罗 2× 660 MW为两机一塔间接空冷系统, 所采用的大网格、车辐式、斜交双曲线式钢塔(塔高221m)目前正在论证之中.实际工程的需要使得钢塔的研究迫在眉睫.

对钢塔的研究主要包括结构、风阻、漏风、热工性能、防腐、风揭等.钢塔有多种结构体系^[15], 钢塔结构形式影响其阻力、传热特性等.通过对经济性、安全性和施工难度等比较, 信友钢塔采用“ 单层三角型网格+水平加强环” 的结构体系.钢塔外铝板采用瓦楞板, 咬口连接, 铝板厚度为1.0~1.5 mm, 由于通过铆钉或自攻螺丝固定在钢结构上, 可能存在漏风问题.此外, 在不同环境风速下, 钢塔塔型也会对间冷散热器的性能产生影响.本文作者依托国内首个600 MW级大型钢塔间接空冷项目, 在不同环境风速下, 分析和研究钢塔对间冷散热器热工性能的影响.

1 间冷系统设计参数

新疆某2× 660 MW汽轮机排汽冷却系统采用表面式间接空冷系统, 一机一塔, 空冷散热器在钢塔外垂直周向布置, 采用钢结构外覆铝板冷却塔.

1.1 间冷系统性能保证

间接空冷系统的性能保证, 即考核工况(Turbine Rated Load, TRL)为:汽轮机组排汽量为1 160.28 t/h、排汽焓为2 522.5 kJ/kg, 汽动给水泵排汽量为154.47 t/h、排汽焓为2 618.7 kJ/kg, 进塔循环水量为63 128 t/h、进塔水温为63.88 ℃, 在环境温度34.5 ℃、大气压927.8 hPa、相对湿度61%、冷却塔厂址10 m高处环境风速为5.5 m/s, 喷雾系统不运行时, 空冷塔出水水温≤ 52.68 ℃.TRL工况下, 主机排热量和给水泵汽轮机排热量均进入间冷塔, 单个冷却塔设计排热量 $Q_{0}$ 约822.28 MW, 设计通风量 $m_{0}$ 约43 191 kg/s.

1.2 钢塔和间冷散热器基本参数

钢塔采用圆锥体焊接结构.如图1所示, 钢塔共设5道加强环, 宽度约9.5 m.散热器进风口顶部标高度为27 m, 散热器高度为23.8 m, 散热器上部距进风口顶部约0.8 m, 下部距地面约2.4 m.如图2所示, 间冷散热器共有12个扇区, 每个扇区有16个冷却三角, 共192个冷却三角, 384个冷却柱.散热器进风处装有百叶窗, 可通过执行器调整百叶窗开度.间冷散热器基本换热元件采用4排管圆形铝管铝翅片散热器^[16].不同工况下, 散热器阻力特性和传热系数见文献[17].

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	图1 钢塔结构尺寸图(单位:m)Fig.1 Dimensions of steel tower structure(unit:m)

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	图2 扇区和冷却柱编号Fig.2 Sectors and numbers of cooling columns

1.3 钢塔阻力特性

钢塔采用“ 三角形网格” 结构.沿高度方向的三角形网格组成钢塔支撑结构, 沿水平方向的三角形网格组成水平加强环, 如图3所示.每个三角形网格由3个格构柱组成.如图4所示, 格构柱的高约1 m.虽然由格构柱组成的三角形网格的尺寸有所不同, 但格构柱都具有类似的结构.类似钢筋混凝土支撑柱, 钢塔的散热器进风高度以下为钢结构支撑柱.散热器进风口高度以上的支撑结构位于铝板蒙皮内部.塔内钢结构增大了铝板的表面粗糙度, 可通过增大塔体直径, 消除其负面影响.此时, 钢塔与混凝土塔的主要不同是其内部的5道水平加强环.

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	图3 钢塔支撑结构和水平加强环局部示意图Fig.3 Local diagram of supporting structures and horizontal stiffening rings of steel tower

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	图4 格构柱Fig.4 Diagram of lattice column

滤网和多孔板在工业上应用广泛.Miguel^[18]指出影响滤网阻力系数的主要因素是孔隙率和雷诺数.在相同厚度和孔隙率下, 滤网和多孔板阻力特性基本相同^{[19, 20]}.

对于滤网阻力系数 $ξ_{φ}$ , Brundrett得出^[21]

$\begin{array}{l} ξ_{θ} = co s^{2} θ (\frac{1 - ε^{2}}{ε^{2}}) [\frac{δ_{m}}{δ_{k}} \frac{7.125}{Re \cdot \cos θ} + \\ \frac{0.88}{\lg (Re \cdot \cos θ + 1.25)} + 0.55 \lg (Re \cdot \cos θ)] (1) \end{array}$

式中: $θ$ 为来流角度, (° ); $ε$ 为孔隙率; $δ_{m}$ 和 $δ_{k}$ 分别为动量和动能修正系数; 雷诺数Re适用范围为10^-4~10⁴.Brundrett指出, 方程右边中括号内第一项在 $Re < 1$ 时起主导作用, 类似圆柱体上的曳力(drag)或管内的摩擦损失; 中间项在 $0.1 \leq Re \leq 100$ 时, 作用显著; 第三项在 $Re > 200$ 时, $ξ_{θ}$ 几乎为常数.

在不同的雷诺数范围内, 不同学者得到了不同的滤网试验关联式^{[22, 23, 24]}.数值建模中, 对格构柱实际模型进行合理简化, 并根据滤网试验结果, 确定其阻力特性.

2 数值模型及边界条件

建立钢塔及空冷散热器的详细几何模型, 包括钢塔、塔门、百叶窗、散热器上下封板、冷却三角顶部和底部三角封板、延展平台等.整个计算区域以钢塔为中心, 长1 000 m, 宽1 000 m, 高800 m.

描述钢塔内外空气流动和换热的连续性方程、动量方程、能量方程, 以及描述壁面的导热微分方程可以统一写成式(2)的通用形式^[25].动量方程采用标准 $k⁃ε$ 双方程湍流模型, 并考虑由于温度变化而导致的空气密度的变化和浮升力的影响.

$\frac{\partial (ρφ)}{\partial t} + div (ρUφ) = div (Γ_{φ} grad φ) + S_{φ} (2)$

式中: $ρ$ 为密度, kg/m³; $t$ 为时间, s; $φ$ 为通用变量, 可以代表 $u$ , $v$ , $w$ , $T$ 等求解变量; $Γ_{φ}$ 为广义扩散系数; $S_{φ}$ 为广义源项; U为速度矢量, m/s.

在验证计算结果的网格无关性后, 最终确定的数值模型总网格数为16 416 993, 共35 044 407个面, 4 549 268个节点.控制微分方程的离散化采用有限容积法.地面为固体壁面边界条件.大气边界层内沿高度方向, 环境风速分布为梯度风; 采用速度入口边界条件, 编写用户自定义函数(UDF)程序.采用压力出口边界条件.间冷散热器采用fluent散热器模型.钢结构阻力特性采用多孔介质模型.动量方程的源项 $S_{i}$ 包括两个部分, 即黏性损失项和惯性损失项, $S_{i}$ 的方程式为

$S_{i} = - (\frac{μ}{α} u_{i} + \frac{1}{2} C_{2} ρ |u| u_{i}) (3)$

式中: $μ$ 为动力黏性系数, N· s/m²; $α$ 为介质渗透率, m²; $C_{2}$ 为惯性阻力系数, m^-1; $|u|$ 为速率, m/s; $u_{i}$ 为流速, m/s.

能量方程中, 多孔介质的有效导热系数 $k_{eff}$ 为

$k_{eff} = ε k_{f} + (1 - ε) k_{s} (4)$

式中: $k_{f}$ 为流体导热系数(包括湍流贡献), W/(m· K); $k_{s}$ 为固相导热系数, W/(m· K).

3 结果及分析

3.1 模型验证

考核工况下, 模拟结果表明, 间冷散热器的换热量 $Q_{j}$ 和钢塔的通风量 $m_{j}$ 分别为设计值的99.65%和97.90%, 验证了数值模型正确、可信.5.5 m/s环境风速下空气的静压云图和温度云图如图5所示.钢塔迎风面静压高, 背风面静压低.迎风面与外界空气对流换热强烈, 塔内空气温度低于背风面.

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	图5 5.5 m/s环境风速下y=0剖面空气的静压云图和温度云图Fig.5 Contours of static air pressure and air temperature at the environmental wind speed of 5.5m/s in $y = 0$ section

3.2 水平加强环和铝板的影响

TRL工况下, 在有、无加强环时, 间冷散热器和间冷塔的性能如表1所示.与考核工况相比, 加强环对空冷散热器换热量和钢塔通风量的影响约占设计值的2.7%.在有、无加强环时, 铝板换热量分别为4.692 MW和4.933 MW, 约为机组排热量的0.57%和0.60%.

表1 有、无加强环情况下间冷散热器和钢塔的换热性能 Tab.1 Heat transfer characteristics of indirect air cooled radiator and steel tower with and without horizontal stiffening rings

工况	换热量 $Q_{j}$ /MW	( $Q_{j} / Q_{0}$ ) /%	钢塔通风量 $m_{j}$ /(kg/s)	( $m_{j} / m_{0}$ ) /%
无加强环	841.62	102.35	43 487.31	100.69
有加强环	819.42	99.65	42 282.83	97.90

自然通风的钢塔属于低压通风系统, 其工作压力 $p \leq 500$ Pa, 铝板漏风量按文献[26]估算, 铝板总漏风量约为603 kg/s, 约占钢塔通风量的1.4%.

3.3 不同环境风速的影响

如图6所示, 随着环境风速的增加, 钢塔抽力逐渐减小.环境风速低于12 m/s时, 随着环境风速的增加, 钢塔抽力下降较快.当环境风速高于12 m/s时, 随着环境风速的增加, 钢塔抽力下降趋于平缓.在20 m/s的环境风速下, 钢塔抽力仅为设计值的75.11%.

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	图6 不同环境风速下钢塔抽力Fig.6 Driving force of steel tower under different environmental wind speeds

TRL工况下, 不同环境风速下间冷散热器各冷却柱的通风量和换热量见图7和图8.随着环境风速的增加, 迎风面冷却柱的通风量和换热量逐渐增大, 两侧和背风面冷却柱的通风量和换热量的变化比较复杂, 各冷却柱之间的通风量和换热量差别也越来越明显.当环境风速高于10 m/s时, 钢塔两侧部分冷却柱通风量出现负值, 塔内空气出现流出的现象; 且随着环境风速的增大, 热空气流出现象也越来越明显.当环境风速为20 m/s时, 背风侧冷却柱通风量出现负值, 塔内出现“ 穿堂风” .

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	图7 不同环境风速下各冷却柱的通风量Fig.7 Ventilation quantity of each cooling column under different environmental wind speeds

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	图8 不同环境风速下各冷却柱的换热量Fig.8 Heat transfer amount of each cooling column under different environmental wind speeds

散热器的总换热量和钢塔通风量见表2.

表2 不同环境风速下间冷散热器的换热量和钢塔通风量 Tab.2 Heat transfer amount of indirect air cooled radiator and ventilation quantity of steel tower under different environmental wind speeds

环境风速/ (m/s)	换热量 $Q_{j}$ /MW	( $Q_{j} / Q_{0}$ )/ %	钢塔通风量 $m_{j}$ /(kg/s)	( $m_{j} / m_{0}$ ) /%
5.5	819.42	99.65	42 282.83	97.90
8.0	744.86	90.58	37 313.54	86.39
10.0	719.19	87.46	35 228.11	81.56
11.0	704.61	85.69	33 211.65	76.89
12.0	705.50	85.74	32 724.47	76.33
14.0	739.52	89.94	32 862.90	76.09
16.0	781.37	94.98	33 943.17	78.59
20.0	887.51	107.93	37 361.20	86.50

由表2可见, 钢塔通风量为冷却柱进风量减去冷却柱排风量.当环境风速低于12m/s时, 随着环境风速的增大, 间冷散热器的换热量和钢塔通风量逐渐减小.当环境风速高于12 m/s时, 随着环境风速的增加, 由于钢塔入口风压的增加, 间冷换热量和钢塔通风量呈增大趋势.当塔内出现“ 穿堂风” 时, 散热器传热系数和换热量明显增加, 同时, 由于流入、流出冷却柱的空气都导致了换热现象的发生, 也使间冷换热量的增加比例高于钢塔通风量.数值模拟是在来流稳定, 稳态传热情况下的理论值, 可能与实际情况存在一定的差异.

4 结论

1)考核工况下, 水平加强环对散热器换热量和钢塔通风量的影响约占设计值的2.7%; 有、无加强环时, 铝板换热量分别约为机组排热量的0.57%和0.60%.

2)随着环境风速的增大, 钢塔抽力逐渐降低; 当环境风速高于10 m/s时, 钢塔两侧部分冷却柱通风量出现负值, 塔内空气出现流出的现象; 当环境风速为20 m/s时, 背风侧冷却柱通风量出现负值, 塔内出现“ 穿堂风” .

3)当环境风速低于12 m/s时, 随着环境风速的增大, 间冷散热器的换热量和钢塔通风量逐渐减小.当环境风速高于12 m/s时, 随着环境风速的增加, 由于钢塔入口风压的增加, 间冷换热量和钢塔通风量呈增大趋势.

4)计算结果为间接空冷系统冷端优化, 包括散热器优化、塔型优化, 以及评估环境大风对间冷散热器换热能力及机组背压的影响等提供理论依据.

The authors have declared that no competing interests exist.

参考文献

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[17]	4排铝管铝翅片间冷换热元件传热及阻力性能试验研究报告[R]. 4排铝管铝翅片间冷换热元件传热及阻力性能试验研究报告[R]. 西安: 西安热工研究院有限公司, 2010. Research report on heat transfer and flow resistance of 4 row aluminum tube and fin of indirect air cooling heat exchanger element[R]. Research report on heat transfer and flow resistance of 4 row aluminum tube and fin of indirect air cooling heat exchanger element[R]. Xi’an: Xi’an Thermal Power Research Institute Corporation Limited, 2010. (in Chinese) [本文引用:1]
[18]	MIGUEL A F. Airflow through porous screens: from theory to practical considerations[J]. Energy and Buildings, 1998, 28(1): 63-69. [本文引用:1]
[19]	华绍曾, 杨学宁. 实用流体阻力手册[M]. 北京: 国防工业出版社, 1985: 359-361. HUA Shaozeng, YANG Xuening. Practical manual of fluid flow resistance[M]. Beijing: National Defence Industry Press, 1985: 359-361. (in Chinese) [本文引用:]
[20]	陆耀庆. 实用供热空调设计手册[M]. 2版. 北京: 中国建筑工业出版社, 2008: 1131-1132. LU Yaoqing. Practical design manual heating and air conditioning[M]. 2nd ed. Beijing: China Architecture & Building Press. 2008: 1131-1132. (in Chinese) [本文引用:1]
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[24]	LINKER R, TRANOPOLSKY M, SEGINER I. Increased resistance to flow and temperature rise resulting from dust accumulation on greenhouse insect-proof screens[C]//ASAE Annual International Meeting. Chicago, 2002. [本文引用:1]
[25]	王汉青. 暖通空调流体流动数值计算方法与应用[M]. 北京: 科学出版社, 2013: 110-111. WANG Hanqing. Numerical calculation method and application of fluid flow in HVAC[M]. Beijing: Science Press, 2013: 110-111. (in Chinese) [本文引用:1]
[26]	通风与空调工程施工规范: GB 50738—2011[S] GB 50738—2011[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2012: 137-138. Code for construction of ventilation and air conditioning: GB 50738—2011[S] GB 50738—2011[S]. Beijing: China Architecture & Building Press, 2012: 137-138. (in Chinese) [本文引用:1]

2004

0.0

发改委对燃煤电站项目规划和建设提出要求[J]. 中国金属通报, 2004(28): 1.

National Development and Reform Commission has made claims for project planning and construction of coal-fired power station[J]. China Metal Bulletin, 2004(28): 1. (in Chinese)

... GW)以下^[1] ...

2015

0.0

... 36%^[2] ...

1997

0.0

翟志强, 朱克勤, 符松. 横向风对自然通风干式冷却塔空气流场影响的模型实验研究[J]. 实验力学, 1997, 12(2): 306-311.

ZHAI

Zhiqiang

, ZHU

Keqin

, FU

Song

. Model experiment of the influence of cross-wind on the air flow field in natural draft dry-cooling tower[J]. Journal of Experimental Mechanics, 1997, 12(2) : 306-311. (in Chinese)

摘　要：本文通过模型实验手段研究了横向风对自然通风干式冷却塔空气流场的影响问题。研究揭示了产生的主要原因，并提出了有效的改进建议。

... 翟志强等^[3]对自然通风干冷塔进行模型试验,揭示了横向风对空冷塔流场的影响机理 ...

1998

0.0

赵振国, 石金玲, 魏庆鼎, 等. 自然风对空冷塔的不利影响及其改善措施[J]. 应用科学学报, 1998, 16(1): 112-120.

ZHAO

Zhenguo

, SHI

Jinling

, WEI

Qingding

, et al. The engineering improvement for weakening the bad effect of natural wind on the dry cooling towers[J]. Journal of Applied Sciences, 1998, 16(1): 112-120. (in Chinese)

摘　要：空冷塔已在我国北方地区发展起来，运行中遇到的一个突出问题就是大风对塔的不利影响，使机组不能保证满发。通过试验研究，文中提出了克服大风对海勒式空冷塔不利影响的工程措施，使在各种风速及风向时，对塔的冷效产生有利的作用。

... 赵振国等^[4]对大同二电厂200 MW间接空冷塔进行了现场测试,分析了自然风对空冷塔的不利影响,并提出了改善措施 ...

1999

0.0

... Su等^[5]对间冷散热器进行了数值模拟,并与现场试验进行对比研究 ...

1999

0.0

翟志强, 符松, 朱克勤. 横风下空冷塔单塔与双塔流场特性及相关改进方案的实验比较研究[J]. 空气动力学学报, 1999, 17(1): 306-311.

ZHAI

Zhiqiang

, FU

Song

, ZHU

Keqin

. Comparison of flow characteristics and improving techniques in single and double dry cooling towers under cross wind[J]. ACTA Aerodynamica Sinica, 1999, 17(1): 306-311. (in Chinese)

本文通过模型实验手段,比较研究了横风下空冷塔单塔与双塔的空气流场特征,较为系统地揭示了横风对空冷塔及塔群空气动力场的主要影响原因,在此基础上,比较研究了多种简洁有效的改善单双塔流场的措施,并提出了相应的工程实施建议.

... 后期,翟志强等^[6]又通过冷态模型实验研究了横风下单塔与沿风向纵向排列的双塔的流场特性,揭示了横风对空冷塔及塔群空气动力场的影响因素,并提出多种改善措施 ...

2011

0.0

... 石磊等^[7]和刘志云等^[8]分别对散热器塔内水平布置的间冷塔和直冷塔性能进行研究,指出随着环境风速的增大,换热管束的换热量差异增加,总换热量减少 ...

2008

0.0

刘志云, 王栋, 林宗虎. 侧向风对自然通风直接空冷塔性能的数值分析[J]. 动力工程, 2008, 28(6): 915-919.

LIU

Zhiyun

, WANG

Dong

, LIN

Zonghu

. Numerical analysis of the influence of side wind on performance of the direct air cooling tower with natural ventilation[J]. Journal of Power Engineering, 2008, 28(6): 915-919. (in Chinese)

摘　要：采用多孔介质简化模型分析了在不同风速情况下300MW自然通风直接空冷系统空冷塔内的流场和各凝汽器换热量．结果表明：在没有侧向风时，流场是均匀对称的，此时塔内空气流量最大，而各凝汽器换热量均匀；当有侧向风时，由于空冷塔底部气流存在漩涡，使空冷塔内空气回流，空气流量减小；在风速大于4m／s时，各凝汽器换热量差异较大，随着风速增加，这种现象加剧．

2008

0.0

杨立军, 杜小泽, 杨勇平. 间接空冷系统空冷散热器运行特性的数值模拟[J]. 动力工程, 2008, 28(4): 594-599.

YANG

Lijun

, DU

Xiaoze

, YANG

Yongping

. Numerical simulation of operation characteristics for air-cooled radiator in indirect air cooling system[J]. Journal of Power Engineering, 2008, 28(4): 594-599. (in Chinese)

摘　要：以某6×1000MW间接空冷电厂主要建筑物和空冷塔平面布局为例，通过CFD模拟，得到了冷却空气流场、温度场，分析了机纽热负荷、环境气温、风速、风向对空冷散热器进口空气流速的影响．结果表明：处于环境风上游的空冷散热器单元，其迎面风速最大，空气温度最低，冷却效果最好；而处于侧面的空冷散热器单元，迎面风速最小，空气温度最高，冷却效果最差．随机组热负荷增加，空冷散热器冷却空气流量增加，随环境气温、风速增加，空冷散热器冷却空气流量减小．风向的改变也会影响散热器的运行特性．

... 杨立军等^[9]对某6#cod#x000D7 ...

2012

0.0

石磊, 石诚, 汤东升, 等. 间接空冷散热器及空冷钢塔流动和传热数值研究[J]. 华东电力, 2012, 40(4): 663-666.

SHI

Lei

, SHI

Cheng

, TANG

Dongsheng

, et al. Numerical research on flow and heat transfer characteristics of air cooling steel tower with surface indirect air cooled radiator[J]. East China Electric Power, 2012, 40(4): 663-666. (in Chinese)

... 未考虑钢塔加强环的影响,石磊等^[10]对小型钢塔间冷系统性能进行了初步探讨 ...

2015

0.0

... Zhao等^[11,12]对间冷散热器数值模型进行了总结,分析了fluent换热器模型的优点,采用空气入流偏转角分析冷却三角内两冷却柱冷却性能差异,并指出环境大风下,空气导流措施可有效降低进风偏离度,提高间冷塔整体冷却性能 ...

2015

0.0

2004

0.0

... 钢塔共有约21台机组,其中20台为200 MW级^[13] ...

2015

0.0

... 660 MW发电机组工程间接空冷散热系统设备技术协议》的签订,标志着钢塔在我国电厂首次应用,这也是世界上最高、最大的钢塔^[14] ...

2015

0.0

... 钢塔有多种结构体系^[15],钢塔结构形式影响其阻力、传热特性等 ...

2009

0.0

... 间冷散热器基本换热元件采用4排管圆形铝管铝翅片散热器^[16] ...

2010

0.0

... 不同工况下,散热器阻力特性和传热系数见文献[17] ...

1998

0.0

... Miguel^[18]指出影响滤网阻力系数的主要因素是孔隙率和雷诺数 ...

1985

2008

0.0

... 在相同厚度和孔隙率下,滤网和多孔板阻力特性基本相同^[19,20] ...

1993

0.0

... 对于滤网阻力系数 ξφ,Brundrett得出^[21] ...

2007

0.0

... 在不同的雷诺数范围内,不同学者得到了不同的滤网试验关联式^[22,23,24] ...

2003

0.0

... 在不同的雷诺数范围内,不同学者得到了不同的滤网试验关联式^[22,23,24] ...

2002

0.0

... 在不同的雷诺数范围内,不同学者得到了不同的滤网试验关联式^[22,23,24] ...

2013

0.0

... 描述钢塔内外空气流动和换热的连续性方程、动量方程、能量方程,以及描述壁面的导热微分方程可以统一写成式(2)的通用形式^[25] ...

2012

0.0

... 自然通风的钢塔属于低压通风系统,其工作压力 p≤500Pa,铝板漏风量按文献[26]估算,铝板总漏风量约为603 kg/s,约占钢塔通风量的1 ...